淺談靜葉尾跡對壓氣機動葉非定常氣動載荷的影響論文

　　1 研究對象和方法

　　本研究以某型壓氣機前一級靜葉和下游動葉的三維流場為研究對象，靜、動葉片數(shù)量相等為38，選取單扇區(qū)流場通道作為計算區(qū)域，應用計算流體力學(computational fluid dynamics，簡稱CFD)的專業(yè)前處理軟件Gambit生成結構化六面體網(wǎng)格。網(wǎng)格單元數(shù)為106 758，節(jié)點數(shù)為116 679，且網(wǎng)格的長寬比小于5，正交性大于10，延展比小于1 000，網(wǎng)格的質量良好，壓氣機工作轉速為11 383r/min，采用進口總壓、出口靜壓邊界類型，介質為可壓縮理想空氣。已知進口總壓Pinlet為1.0×105 Pa、溫度Tinlet為300K，出口靜壓Poutlet為1.08×105 Pa、溫度Toutlet為300K，動葉排軸向長度Cx為0.037 31m、節(jié)距b為0.043 69m

　　2 計算結果分析

　　2.1 SM 方法與MRF方法的比較

　　由于壓氣機動、靜葉流場的交界面為旋轉面，且與動葉流場的轉軸重合，因此對于動靜交界面的設置不僅可以采用SM 方法，還可以采用MRF方法。

　　2.1.1 計算收斂性

　　為了保證計算的穩(wěn)定性和收斂效果，采用隱式耦合求解方法對壓氣機內部流場進行了500步的定常分析，將得到的穩(wěn)定流場作為初場，啟動非定常分析。綜合考慮動葉的旋轉速度和三維非定常計算的耗時性，選定物理時間步長為2.31μs，同時設定虛擬迭代步數(shù)為20，計算時間步為2280。在計算過程中，通過監(jiān)測動葉表面的系數(shù)曲線來判定收斂情況。SM 方法和MRF方法的非定常升力系數(shù)監(jiān)視曲線�？梢钥闯觯航�(jīng)過3ms計算后，SM 方法和MRF方法的計算結果收斂，且二者都屬于震蕩收斂，這是由于壓氣機內部流場的非定常性決定的;MRF方法監(jiān)視曲線的震蕩幅值要遠小于SM 方法的震蕩幅值。相比較而言，MRF方法的收斂性更好。 除了使用特征量的監(jiān)控值來判定計算的收斂外，一般還把進出口的流量之差作為一個評價計算收斂性的重要標準。兩種方法的進出口流量值及偏差�？梢钥闯�，MRF方法的進出口流量偏差0.3%小于SM 方法的偏差0.8%，這說明了MRF方法的收斂效果優(yōu)于SM 方法。

　　2.1.2 計算所需時間

　　在計算設備相同的情況下，SM 方法非定常計算所耗用的時間約為5.50h，而MRF方法耗用時間約為9.75h，可見MRF方法的計算效率更高。為了保證計算的準確性和高效性，本研究采用MRF方法模擬壓氣機內部的三維非定常旋轉流場。

　　2.2 靜葉尾跡對動葉流場的'非定常干擾

　　經(jīng)過2280個時間步計算后，監(jiān)測的進出口流量以及動葉升力系數(shù)等參數(shù)都達到了良好的周期性(震蕩幅值數(shù)量級為10-2)，據(jù)此判定計算結果已收斂。

　　提取定常流和非定常流的速度云圖。從速度云圖看到，當氣流從前一級靜葉流入下一級動葉時，每兩個葉片通道之間會產生一條尾跡，這個尾跡從前一級靜葉的尾緣一直延伸到動葉的前緣。定常流的速度云圖顯示了前一級靜葉尾跡自然流動時的形態(tài)。施加轉速后，在前一級靜葉尾跡輸運至下游動葉流場通道時，被轉子葉片周期性地掃過，這對動葉流場產生了較大幅度的非定常擾動，使動葉壓力面的壓力遠大于吸力面，導致前一級靜葉的尾跡被擠向了下一個動葉的吸力面一側，在動葉前緣形成了速度較低的不均勻流場區(qū)域。

　　為進一步研究壓氣機內部的流動特性和前一級靜葉尾跡的變化，分別計算了1.3，2.6，3.9和5.2ms時刻的非定常流場，得到了各時刻壓氣機內部流場的靜壓分布情況。葉頂和輪轂的靜壓分布圖。隨著時間的推移，靜動葉流場的壓力均有小幅度降低，且分布越來越均勻，直到流場穩(wěn)定，這尤其體現(xiàn)在靜葉和動葉尾緣區(qū)域。在1.3ms時刻靜動葉流場的壓力梯度相對比較復雜，存在較多的壓力渦，當?shù)竭_3.9ms時刻后，壓氣機內部流場的壓力渦明顯減少，分布基本穩(wěn)定，壓力梯度趨于均勻，此時流動收斂。還看到，動葉壓力面的壓力明顯大于吸力面，這使得在動葉流場的前緣形成了低壓、低速的不均勻流場區(qū)域，且在葉頂位置存在兩個明顯的壓力分布集中點，這兩個集中點為整個流場的最大壓力和最小壓力所在處，也是非定常氣動載荷對轉子葉片影響最突出的位置。

　　2.3 非定常氣動載荷的分布特性

　　經(jīng)過對葉頂和輪轂的壓力分析，初步掌握了動葉周圍壓力的分布情況。為了進一步研究動葉表面氣動載荷的變化規(guī)律，對動葉壓力面和吸力面的靜壓進行了監(jiān)測，得到了動葉表面的靜壓變化曲線�？梢姡�當壓氣機內部的流場收斂后，動葉壓力面和吸力面的氣動載荷也達到平穩(wěn)�？梢钥闯觯瑝毫γ婧臀�力面靜壓的變化情況相似，且二者達到平穩(wěn)后都處于震蕩收斂狀態(tài)，并呈現(xiàn)出正、余弦變化規(guī)律。另外，壓力面靜壓的收斂值(1.08×105 Pa)遠大于吸力面靜壓的收斂值(0.85×105 Pa)，但從震蕩幅值來看，吸力面靜壓的震蕩幅值明顯大于壓力面的幅值。

　　為了詳細獲得動葉表面氣動載荷的分布細節(jié)，繪制了在1.3，2.6，3.9和5.2ms時刻的動葉壓力面和吸力面的靜壓分布圖。可以看出，壓力面和吸力面的氣動載荷分布規(guī)律相反。從動葉的葉頂至輪轂、前緣至尾緣，壓力面的壓力大小和波動幅度逐步遞減，這反映出動葉壓力面的非定常壓力主要是因為受前一級靜葉尾跡影響而產生的。對于吸力面來說，附面層和上游葉片尾跡共同影響其非定常表面的壓力波動，且以附面層的作用為主，故其壓力分布規(guī)律與壓力面不同，呈現(xiàn)出逐步遞增的趨勢。動葉表面的壓力隨時間的變化與葉頂和輪轂一致，在開始階段壓力波動幅度較大，在3.9ms以后流動收斂，動葉表面的壓力分布基本穩(wěn)定。動葉表面的氣動載荷取決于壓力面和吸力面的受力情況，在動葉前緣的壓力梯度較大，且二者的壓力反相變化，故此處為主要受力區(qū)。另外，在動葉前緣葉頂位置壓力面和吸力面分別出現(xiàn)了最大壓力和最小壓力，此處壓力面與吸力面的壓力差最大。

　　將動葉壓力面和吸力面的氣動載荷作為外載荷，施加在動葉表面進行靜強度分析，得到了榫頭各位置的總變形和等效應力分布。榫頭動葉葉頂前緣的位移變形量最大，動葉葉根位置產生了較大的應力，最大值為4.07×106 Pa，這證明在榫頭動葉葉頂前緣位置受到的氣動載荷最為顯著。

　　3 結 論

　　1)當前一級靜葉尾跡運動至下游動葉流場通道時，由于受到轉子葉片周期性地切割，使得動葉壓力面的壓力要遠大于吸力面，導致前一級靜葉的尾跡被擠向了下一個動葉的吸力面一側，在動葉流場的前緣形成了較主流區(qū)壓力和速度較低的不均勻流場區(qū)域，且動葉前緣葉頂位置受到的氣動載荷最為顯著。

　　2)動葉壓力面和吸力面非定常氣動載荷的分布規(guī)律相反，壓力面主要受前一級靜葉尾跡的影響，從葉頂至輪轂、前緣至尾緣非定常氣動載荷的大小和波動幅度逐步遞減，而吸力面受靜葉尾跡的影響較小，以附面層作用為主，呈現(xiàn)出逐步遞增的趨勢。

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